NbTiTa合金では、Ta元素の融点は3017℃と高く、密度は16.60g/cm3と高く、Nb元素の融点は2469℃と高く、密度は8.57g/cm3と高いのに対し、活性金属Tiの融点はわずか1668℃、密度はわずか4.50g/cm3であり、3つの元素の融点と密度は大きく異なります。 タンタルとニオブは真空消耗アーク溶解で非フリット化して生産するのが非常に簡単ですが、インゴットの製造技術は非常に難しいです。 耐火元素を含むチタン合金を製造する場合、通常は粉末冶金または溶解によって中間合金を製造し、次に耐火元素を含むチタン合金を製造します。 しかし、不純物元素の制御が難しく、材料の純度が低く、完成品は高価です。 一方、Ta元素の融点はTi元素の融点よりもはるかに高いため、中間合金中のタンタルが非フリット化されるリスクはより大きくなります。一方、合金中のTaおよびNb含有量が高いため、中間合金片の割合が大きすぎると、製錬工程で脱落しやすく、冶金リスクが大きい。
ニオブ-ジルコニウム合金粉末およびその製造方法は、ニオブ水素化物粉末とジルコニウム水素化物粉末を原料として混合粉末を調製し、混合粉末中のニオブ元素とジルコニウム元素の含有率および酸素と炭素の比率を制御し、十分に混合した後、ボールミルに投入して機械的合金化処理を行い、粉末を加圧成形し、高温真空下で焼結した後、合金ストリップを水素化する。水素化後の合金ストリップをボールミルで粉砕・分級し、一定温度で粉末中の水素を除去する。合金粉末は不純物を除去後、製品の要求に応じて選別・分級されます。本出願では、ニオブ-ジルコニウム合金粉末の製造方法を採用しています。原料はいずれもニオブ水素化物粉末とジルコニウム水素化物粉末であるため、混合粉末を調製する際に混合粉末を均一に混合でき、元素含有量の制御が容易で、高温溶融による純ニオブと純ジルコニウム金属の合金化を回避できます。合金化は溶融と拡散によって完了するため、拡散速度が遅く、合金元素の分布が均一ではありません。同時に、本出願の技術的方案は、圧縮粉末の高温段階焼結を通じて、焼結過程においてガス不純物をより完全に放出させることができ、製造されたニオブ - ジルコニウム合金粉末はジルコニウム元素の均一な分布を有し、ガス不純物の含有量は低く、故障したターゲットの熱噴射修理、またはホットプレスによるニオブ - ジルコニウム合金ターゲットの直接製造に適している。
